原裝SAIA BURGESS V9N微動開關(guān)進口

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RGS-Electro-pneumatic RGS Electro Volts 50/60Hz 240 solenoid valve body type: RGS Electro-F'neumatics LtdM20*1.5AC220VICE144IP65non-pressurized

CEME serie8719 DN50/FPM copper/feed water solenoid valve 給水電磁閥

Reggiana RiduttoriRR510FS/7.0

PIZZATO FG 60GD1D5Z 開關(guān)Pizzato FG 60GD1D5Z 

Pizzato FG 60GD1D5Z

MOOG MOD-761-4357B5 type:S63KOGM5VPL 伺服閥  

DATAFORTH 5B41-03 信號放大器DATAFORTH 5B41-03

DATAFORTH 5B35-05 信號放大器DATAFORTH 5B35-05

DATAFORTH SCMPB07-3 信號放大器8通道后面板DATAFORTH SCMPB07-3

METRIX INSTRUMENT MX8030-03-000-070-05-05 軸下沉探頭

Scanivalve DSA3218/16PX 50PSI  (Information needed需要資料) 氣體壓力掃描閥  

AVTRON HS25A19 AQWEOEALF3

Online USV XANTO S1500 Online X1500 XANTO 1500; double converter technology; VFI-SS-111

Cryostar 793131329-01

KENDRION GUE080.504010     GU80E/21

OMIL OPLE-64 氣缸

G.GIOVENZANA PL10 GIOVENZANA GGPL10

Giovenzana PL10.

BAUMER HUEBNER AMS4K-1212

SAWA GEAR PUMP ZRP3-32-GGZE " SAWA Pumpen -ZRP3-32-GGZE  SAWA gear pump; G-7/H/V/1.1-4-380V-50Hz-UD, pn:

017418"

DANAHER MOTION 16096-08B  S/N:1112493

WERNE&THIEL    FS1-30-G190-X-K-I4/1E

ASHCROFT ?LTDN4GG10A7030 溫度開關(guān)

brusa NLG667 22kW 電源

AEG THYRO-A 3A 400-350HF1 調(diào)功器AEG 3A 400-350HF3  Thyro 2A 400V 350A; follow up for requested part!

AMP-TRAP ATDR20 20A 600VAC 熔斷器

FOERSTER SachNr 0052663 漏磁碳刷

FOERSTER 6.144.01-6001-25   SachNr：1695207 通道控制板

FOERSTER 6.144.01-6001-27   SachNr：1414895 電源板

ZIEHL-ABEGG 121886-720，17202127B，4000V，d/y，50HZ，0.45kW，P1，1340RPM "風扇Ziehl Abegg 121886E RH40M-4DK.4C.1R - 3~ 230/400V ±10% D/Y 50Hz P1

0,45kW; 1,5/0,86A DI=5% 1340/MIN COSY 0,78 60°C;

IP54 THCL 155"

HARTING 09380182601 重載連接器Harting -09 38 018 2601 pin insert

moeller PKZMO-6.3 6.3A 空氣開關(guān)Eaton M?ller  072738 PKZM0-6,3

FERRAZ PCT15-H 500VAC 100KA 熔斷器

MICRONEL F62MM-024GK-9 MICRONEL 軸流冷卻風扇Micronel -F62MM-024GK-9 

rotork VC-01B-1.3 380V 主控板

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ITALVIBRAS MVSI 36-11000 "Italvibras MVSI 3/5000-S02, 230/460 V, 60 Hz, 3600 min-1

European style"

Cutlerhammer 105SM-220

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Sirca AP03DA0BG2BIS

MP-FILTPI MPF100-2-A-G1/P10-N-B-T

MP-FILTPI MPF-100-2-A-G1/P10-N-B-T

MP-FILTPI 8MF1002P10NBP01

MP Filtri MPF-100-2-A-G1-xxx-x-B-T filter housing

MP Filtri MF-100-2-P10-N-B-P01 filter element

MP Filtri 8MF1002P10NBP01

HAWE RH3 1314 單向閥 

MR　 20112905　　72416400　　　輸入;0-160C  4-20MA，等級0.5級　 220VAC

推重比是飛機和航空發(fā)動機重要的技術(shù)性能指標 [1]  ，飛機發(fā)動機推力與發(fā)動機重力或飛機重力之比，它表示飛機發(fā)動機或飛機單位重力所產(chǎn)生的推力。飛機發(fā)動機在海平面靜止條件下于大狀態(tài)（加力發(fā)動機為全加力狀態(tài)）所產(chǎn)生的推力與發(fā)動機結(jié)構(gòu)重力之比稱為飛機發(fā)動機推重比。一般來說，戰(zhàn)斗機的推重比較高，轟炸機和其他大型飛機的推重比較低。提高發(fā)動機推重比要通過氣動熱力學的進步、部件綜合設(shè)計技術(shù)的提高、結(jié)構(gòu)簡化減重、材料工藝等專業(yè)共同努力才能實現(xiàn)。

定義

飛機使用的噴氣發(fā)動機在水平面上的大推力和發(fā)動機的凈重之比，稱為飛機發(fā)動機的推重比。

飛機在海平面大靜推力與飛機起飛重量之比，稱為飛機的推重比。

性質(zhì)

噴氣發(fā)動機產(chǎn)生的推力和所在海拔高度相關(guān)，同時飛機自重的計算也沒有統(tǒng)一標準，因此推重比在不同情況下的計算會產(chǎn)生不小差異。

增大推重比有兩個途徑，減小飛機自重，采用更輕的材料制造，或者是增大發(fā)動機的推力。

應用

推重比是一個綜合性的性能指標，它不僅體現(xiàn)噴氣發(fā)動機在氣動熱力循環(huán)方面的水平，也體現(xiàn)了結(jié)構(gòu)方面的設(shè)計水平。它對于飛機的飛行性能和有效載荷等都有直接影響。飛機的大平飛速度、爬升率、升限、機動性等都與飛機推重比有關(guān)。噴氣發(fā)動機推重比的跨越往往會帶來新一代戰(zhàn)斗機的出現(xiàn)。

現(xiàn)代渦輪噴氣發(fā)動機的推重比約為3.5～4.0；加力渦輪噴氣發(fā)動機約為5.0～6.0；加力小涵道比渦輪風扇發(fā)動機的推重比已達到并超過 8.0；高性能的加力式渦輪風扇發(fā)動機的推重比可達12～15；用于垂直起落的升力發(fā)動機則高達16以上 [2]  。進一步提高推重比是噴氣發(fā)動機發(fā)展的一個重要趨勢，例如升力發(fā)動機正向20～24發(fā)展，沖壓發(fā)動機在2～3倍音速時，推重比在20左右。液體火箭發(fā)動機的推重比隨發(fā)動機特點和推力等級不同相差很大。對中等或大推力發(fā)動機來說，以不包括推進劑的結(jié)構(gòu)重量(力)計，推重比可達70～100。固體火箭發(fā)動機除用推重比外，還用沖量比，即總沖量與裝有藥柱的固體火箭發(fā)動

中美航空發(fā)動機推重比對比

機重量(力)之比。中國的WS10推重比大概是8左右，WS15推重比可以達到10；美國F-14戰(zhàn)斗機使用的F110推重比大約是7-8，F(xiàn)-22戰(zhàn)斗機使用的F119可以達到10，而F-35戰(zhàn)斗機使用的F135大概是10-12；通用的VAATE項目推重比可達12-15，而GE VAATE項目據(jù)說可達20. [3] 

現(xiàn)代戰(zhàn)斗機的飛機推重比可達 1～1.25；轟炸機則為0.25～0.50。

推重比影響因素

在當代高性能發(fā)動機參數(shù)的基礎(chǔ)上,依靠氣動熱力學的進步和配以相應材料、工藝技術(shù),發(fā)動機推重比可達到約12;進一步依靠發(fā)動機部件設(shè)計技術(shù)的提高,減少葉片機級數(shù)、采用整體葉盤結(jié)構(gòu)、高通流設(shè)計,可使發(fā)動機推重比達到13～14左右;要想使推重比達到15,還需采用強度高、比重小的非金屬和金屬復合材料。將影響小涵道比的加力渦扇發(fā)動機推重比的因素作如下整理。 [4] 

發(fā)動機總體循環(huán)參數(shù)對推重比的影響

1、渦輪進口溫度的影響，提高渦輪進口溫度,能有效地提高推重比,但這帶來兩大技術(shù)問題:(1)如仍使用當代高性能發(fā)動機渦輪材料,則渦輪葉片平均冷卻效率要求達到約0.738,提高約12%,使渦輪冷卻設(shè)計非常困難;(2)由于渦輪進口溫度的提高,為保證內(nèi)、外涵參數(shù)匹配,必需提高風扇壓比,減小高壓壓氣機壓比,使風扇的平均級負荷增加約9%,增加了風扇和低壓渦輪設(shè)計難度。

2、發(fā)動機總增壓比的影響，純提高總增壓比,并不能提高推重比,在高增壓比下,推重比反而下降，由于總增壓比的提高,需要的壓氣機/渦增加,可用于產(chǎn)生推力的燃氣機械能相對比例下降。

3、涵道比BPR的影響，高推重比的發(fā)動機仍應采用小涵道比。 [5] 

部件氣動、熱力設(shè)計技術(shù)對推重比的影響

1、部件效率的影。提高部件效率盡管可以使油耗有所下降,但對增加推重比并不很明顯。

2、渦輪冷卻設(shè)計的影響。減少用于渦輪冷卻的空氣量,可以有效地提高推重比,但極限情況下,即*不用冷卻,也只能使推重比達到11左右,但這對渦輪的設(shè)計,渦輪的可靠工作帶來*困難。

3、高通流設(shè)計的效果。提高進口氣流速度,可以提高單位流通面積的流量,從而減小進口直徑,減輕重量,提高推重比。

結(jié)構(gòu)設(shè)計技術(shù)的進步對推重比的影響

要保證上述氣動熱力參數(shù)的實現(xiàn),結(jié)構(gòu)設(shè)計技術(shù)相應應有所提高。

料工藝的進步對提高推重比的影響

了實現(xiàn)氣動、熱力、部件設(shè)計,結(jié)構(gòu)減重等技術(shù)進步,必須有材料的相應支持,適合于推重比12～15發(fā)動機的材料應該是:

1、耐高溫材料；

2、高比強度和高比剛度；

3、量使用輕質(zhì)金屬和非金屬材料。